液壓泵和液壓馬達的壓力、排量和流量液壓泵和液壓馬達的工作壓力是指泵(馬達)的實際工作能力。對於泵來說,工作壓力是指它的輸出壓力;對於馬達來說,則是指它的輸入壓力。液壓泵(液壓馬達)的額定壓力是指泵(馬達)在正常工作條件下,按試驗標準規定連續運轉的高壓力,超過此值就是過載。液壓泵(液壓馬達)的排量(用V表示)是指泵(馬達)軸每轉一圈,由其密封容積腔幾何尺寸變化所計算出的排出(即輸入)液體的體積,排量分為理論排量(V理)和實際排量(V實)。液壓泵(液壓馬達)的理論流量(q),是指泵(馬達)在單位時間內由其密封容積腔幾何尺寸變化計算而得出的排出(即輸入)的液體體積。亦即在無泄漏的情況下單位時間內所能排出(即輸入)的液體體積。當泵(馬達)的轉速為n時,泵(馬達)的理論流量為:q=V×n(1. )2.2.
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液壓泵和液壓馬達的功率液壓泵是由原動機驅動,輸入量是轉矩和轉速(角速度),輸出量是液體的壓力和流量;液壓馬達剛好相反,輸入量是液體的壓力和流量,輸出量是轉矩和轉速(角速度)。如果不考慮液壓泵(液壓馬達)在能量轉換過程中的損失,則輸出量等於輸入功率P,即:P=qp=pV理n=TΩ=Tπn/30(2)式中:T———液壓泵(液壓馬達)的理論轉矩;p———理論額定壓力;Ω———液壓泵(液壓馬達)的角速度。3高空車行駛控製係統控製方案的確定針對雙泵-雙馬達驅動的高空車,本文提出以下控製方案。 由於高空車左右驅動為兩套獨立的變量泵-馬達閉式回路,設Y11、Y12分別為變量泵左前進、左後退比例電磁閥;Y21、Y22分別為變量泵右前進、右後退比例電磁閥;Y3、Y4、Y5分別是左右雙速馬達換向電磁閥和製動油缸電磁閥。控製器的核心就是比例電磁閥Y11、Y12、Y21和Y22以及換向閥Y3、Y4和Y5,通過PWM調節Y11、Y12、Y21和Y22的電流控製泵的排量,達到控製左右履帶行駛速度的目的。控製Y11、Y12、Y21和Y22四個電磁閥以不同組合方式工作,實現前進、後退及轉向;通過Y3、Y4控製馬達高低速轉換,實現高空車行走/高空作業兩種工作模式;控製Y5可以實現高空車的緊急製動。
RS、RD、RT分別為大行駛速度電位器、驅動手柄電位器和轉向電位器。數字控製器上的驅動手柄電位器RD確定高空車的行駛方向,同時對行駛速度進行無級調節,考慮到驅動手柄能轉動的角度比較有限,如果直接利用驅動手柄電位器將速度從零調整到大,則不易控製行駛速度的大小,因此另外設置一大行駛速度電位器RS用於設定高空車行駛速度的大值,當驅動手柄推至極限位置時,高空車所能達到的速度就是大行駛速度電位器設定值,驅動手柄電位器要考慮一定的中位死區。為了實現高空車左右轉向,設置的轉向電位器RT可以改變電磁閥輸入電流,從而利用左右履帶速度差實現轉向,該控製器采用“C”形轉向方式,直線行駛時,轉向電位器處於中位,左轉旋鈕,則左側速度減小,右側速度增大或不變;右轉旋鈕,則右側速度減小,左側速度增大或不變。通過調整旋轉角度,不斷改變轉彎半徑,實現轉向的圓滑性。在數字控製器上專門設置一個原地轉向按鈕KTR,利用單片機外部中斷實現高空車原地轉向。按下原地轉向按鈕KTR,產生外部中斷,給左右電磁閥通以相同大小的小電流進行低速原地轉向,轉向前判斷左右兩側履帶速度大小,向速度小的一側進行原地轉向。在高空作業模式下屏蔽中斷,禁止原地轉向。KP為行走/高空作業二位開關,利用程序判斷其工作狀態。開關在“行駛”位時,行駛控製為開環狀態,不進行恒速和直線控製,此時控製變量馬達的電磁閥得電,馬達處於小排量;在“高空作業”位時,為了實現恒速和直線控製,利用速度傳感器V1和V2將行駛速度反饋至輸入端,行駛控製采用閉環模式,此時控製變量馬達的電磁閥失電,馬達處於大排量。高空車的起步、停車都和製動油缸有關。驅動手柄離開中位,在電流起作用之前,必須完全釋放停車製動電磁閥。當驅動手柄返回中位,控製器以正常的減速比率控製驅動泵,停車製動電磁閥控製製動油缸進行延時製動。至於起步、停車的加速度可以通過軟件來控製。為了防止意外事故的發生,數字控製器上設置了緊急製動按鈕KS。實際上,緊急製動和停車製動都是通過控製製動油缸電磁閥Y5來實現的,當電磁閥Y5斷電時,製動油缸中壓力釋放,產生製動。緊急製動時KS切斷數控製器電源,使變量泵排量為零,起到保護泵和馬達的作用。
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